Мелкозаглубленный

Даем определение: что это такое?

Это железобетонный замкнутый контур, который обустраивается под несущей конструкцией здания для равномерного распределения нагрузки по всему периметру. Бывает монолитным и сборным. Его глубина котлована составляет не более двух метров.

Основание такого типа имеет следующие преимущества:

Фото 2

  • сравнительно низкую стоимость;
  • простую технологию монтажа;
  • пригодность использования на большинстве видов почв;
  • долговечность;
  • экономичный расход материалов;
  • устойчивость к деформациям грунта.

Но имеет и недостатки. Основание разрушается при сильном пучении грунта, близком расположении подземных вод. Также он требует дополнительного армирования для увеличения прочности всей конструкции.

,

2.5. , , , , .

, , .

:

) III1;

) ;

) ;

) .

_____________

1 ,

2.6. ; — , — .

, , , , — . — .

2.7. , .

2.8. , , , — , .

2.9. ,, .

2.10. , , ( j, , , Rc ..). , ( , .).

. , , , , .

2.11. , , , .

2.12. , 20522-75.

2.13. X,

x001.png (1)

— ;

gg — .

gg ( , jRc, r) , a. gg= 1.

. g .

2.14. aa = 0,95, a = 0,85.

a . 12.4. I , 0,99.

: 1. , , — .

2. , jgcI, jIgI, cII, jIIgII.

2.15. , , , .

— . (, 25 %).

2.16. , II III .

. 1. jn, E . 1 — 3 1. .

………………………………….. gg = 1,

……………………………………………… gg(c) = 1,5,

………………………………………………………….. gg(j) = 1,1,

,-………………………………………….. gg(j) = 1,15

2 1 , .

2.17. , :

;

;

;

.

2.18. I II 25 15 (. 2.19), (. 2.20). III .

2.19. , , .

2.20. — , , .

2.21. , . — .

2.22. (. 2.18 — 2.21) — , — , .., , :

;

, , .. (, , ..);

, (, , );

, ..

— , , , ..

2.23. , .

2.24. , , , .

2.25. :

, ;

, ;

;

— (- , , , , , .);

(. 2.17 — 2.24);

, (, ..);

.

2.26. ( 10 ) , , .

2.27. dfn, , . , 2,5 ,

x002.png (2)

Mt — , , , — , ;

d0 — , , , :

— 0,23;

, — 0,28;

, — 0,30;

— 0,34.

d0 .

2.28. df, ,

df = khdfn, (3)

dfn — , . 2.26 2.27;

kh -, , : — . 1; — kh = 1,1, .

1

kh , ,

5

10

15

20

, :

0,9

0,8

0,7

0,6

0,5

1,0

0,9

0,8

0,7

0,6

1,0

1,0

0,9

0,8

0,7

0,8

0,7

0,6

0,5

0,4

: 1 . 1kh , f < 0,5 ; f> 1,5 , kh 0,1, kh = 1, fkh .

2. , , , — .

3. kh , . 1.

. .

, (, ..).

2.29. :

) ( ) . 2;

) — .

2

dw, ,

dw£ df+ 2

dw > df + 2

, , ,

df

He df

df

To

IL<0

, IL³0

He df

, , — IL³0,25

To

, IL< 0,25

He 0,5df

. 1. , df, , , dfn.

2. . 2.172.21.

, :

, , , , ;

, .

2.30. ( ) . 2, .

2.31. . 2, : — , — .

2.32. , , .

2.33. .

Dh£a(tgj1 + 1/), (4)

— ;

j1c1 — (. 2.12- 2.14);

— ( ).

2.34. , ( ,, , , ..). , , , .

. , , .

2.35*. :

-, , ;

— , , , , , , ,, , ..;

— , ( ) ( );

— , , , , — ..;

— , ( , ..) , ..;

— , .

2.36. :

— (,, );

— , (, , ..).

2.37. .

, . 2.5.

2.38. :

s ;

ohranatruda.ru;

Ds/L;

() i;

f/L;

p;

v;

() .

. , . 2.35.

2.39.

s£su, (5)

s — , 2;

su , . 2.51 — 2.55.

1. — .

2. , (, , ), , .

3. , , . 2.67 — 2.71.

2.40. , , . 2.4.

, , , :

(. 6 2);

, :

) , , 1³ 100 (1000 /2) h1,

x004.png (6)

2 — , 1;

) () b³ 10 ³ 10 (100 /2).

, . 8 2.

.b³10 < 10 (100 /2), 0,2 .

2.41. , . 2.40, R, (/2),

x005.png (7)

g1gc2 — , . 3;

k — , : k = 1, (j ) , k = 1,1, . 1 — 3 1;

g, q, — , . 4;

kz, :

b< 10 — kz = 1,

b³ 10 — kz = z0/b + 0,2 ( z0 = 8);

b— ,;

gII — , ( ), /3 (/3);

x006.png— , ;

II — , , (/2);

dI — ,

x007.png (8)

hs — ,;

hcf — , ;

gcf — ,/3 (/3);

db — — , ( £ 20 2 db = 2 , > 20 — db = 0).

: 1. (7) . , x008.png

2. , (7), .

3. , .

4 15 %.

5. dI>d (d — ) (7) dI = ddb = 0.

2.42. R03. R0 III , ( 0,1), , , , .

3

g1

g2L/H,

4

1,5

,

1,4

1,2

1,4

1,3

1,1

1,3

:

1,25

1,0

1,2

1,1

1,0

1,2

-, — IL£0,25

1,25

1,0

1,1

,

0,25 < IL£ 0,5

1,2

1,0

1,1

, IL > 0,5

1,0

1,0

1,0

1 , , , . 2.70, .

2 g2 .

3 L/Hg2

4

jII, .

jII, .

g

Mq

g

Mq

1,00

3,14

10

0,18

1,73

4,17

1

0,01

1,06

3,23

11

0,21

1,83

4,29

2

0,03

1,12

3,32

12

0,23

1,94

4,42

3

0,04

1,18

3,41

13

0,26

2,05

4,55

4

0,06

1,25

3,51

14

0,29

2,17

4,69

5

0,08

1,32

3,61

15

0,32

2,30

4,84

6

0,10

1,39

3,71

16

0,36

2,43

4,99

7

0,12

1,47

3,82

17

0,39

2,57

5,15

8

0,14

1,55

3,93

18

0,43

2,73

5,31

9

0,16

1,64

4,05

19

0,47

2,89

5,48

20

0,51

3,06

5,66

33

1,44

6,76

8,88

21

0,56

3,24

5,84

34

1,55

7,22

9,22

22

0,61

3,44

6,04

35

1,68

7,71

9,58

23

0,69

3,65

6,24

36

1,81

8,24

9,97

24

0,72

3,87

6,45

37

1,95

8,81

10,37

25

0,78

4,11

6,67

38

2,11

9,44

10,80

26

0,84

4,37

6,90

39

2,28

10,11

11,25

27

0,91

4,64

7,14

40

2,46

10,85

11,73

28

0,98

4,93

7,40

41

2,66

11,64

12,24

29

1,06

5,25

7,67

42

2,88

12,51

12,79

30

1,15

5,59

7,95

43

3,12

13,46

13,37

31

1,24

5,95

8,24

44

3,38

14,50

13,98

32

1,34

6,34

8,55

45

3,66

15,64

14,64

2.43.R , , (7) .

40 %, R .

2.44.R — .

2.45.R . 2.41 — 2.44 Rkd, . 5.

5

kd ( ) — IL

£ 0,5, IL£0

= 0,6; IL= 0,25

³0,7; IL ³ 0,5

1,3

1,15

1,0

1,3

1,15

1,15

. 1 ILkd

2 kdR . 4 . 2.41.

2.46. (, ) — , , .

2.47. R, (7), 1,2 , (, R) 40 % (. 2.51 — 2.55). 50 % . 2.57 — 2.65.

2.48.z , , ,

szp + szg£Rz, (9)

szpszgz , (/2);

Rzz, (/2), (7) bz, , :

x009.png (10)

Az = N/szp; a = (l b)/2,

N — ;

lb — .

2.49. ( , ), , . 1,2R — 1,5R ( R — , . 2.41 — 2.48).

. .

2.50. , , .

, , , , , — ().

2.51. :

) ( , , , , ..) — su,s;

) , , — su,f.

2.52. su,s , .

s£su,s , .

2.53. , su,f .

su,f (, , ), , (, ).

2.54. su,ssu,f , , , :

) a, ohranatruda.ru ohranatruda.ru;

) x011.png ;

) , , .

: 1 a .

2 x012.png ( ).

2.55. 4, , , su,s (.2.51, 2.52).

2.56. , (. 2.41 — 2.48) :

) . 2.54, ;

) — (. . 2.54, );

) , . 6, , .

6

1.

, (, , ), 50

6 6´9

1. 40 %

2. , ,

3. ,

4. , £0,65.

5. £ 0,65, £ 0,85 £ 0,95 0,2.

6. , , e£ 0,7 — < 0,5 IL< 0,5

2.

, :

) 9 ;

) 14

: 1 . 6 , , .

2. . 6 20 (2 /2).

2.57. , . ( ) , .

2.58.

F£gcFu/gn, (11)

F — , . 2.5 — 2.8;

Fu — ;

gc — , :

, ………. g = 1,0

, —

……. g = 0,9

……………………………………. gc = 0,85

:

…………………………………. g =1,0

…………………………………. g =0,9

………………………. g = 0,8

gn — , 1,2; 1,15 1,10 I, II III .

2.59. , Nu, (),

Nu = Rcb¢l¢, (12)

Rc — , (/2);

b¢l¢ — , , :

b¢ = b — 2eb; l¢ = l — 2l,(13)

bel — , .

2.60. , , , st , ,

t = stgjI + cI, (14)

jIcI — (. 2.12- 2.14).

2.61. , — ( Sr³ 0,85 cv£ 107 2/), . st

t = (su)tgjI + I, (15)

jIcI — .

. ( , ) ( = s) jIcI .

2.62. Nu , , (16), , 0,5R(R — , . 2.41 — 2.48):

Nu = b¢l¢(Ngxgb¢gI + NqxqId + NcxccI), (16)

b¢l¢ — , (12), b , ;

Ng, Nq, Nc — , . 7 jIdF ;

7

jI,

Ng, NqNcd, .,

5

10

15

20

25

30

35

40

45

Ng

Nq

1,00

Nc

5,14

Ng

0,20

x013.png

5

Nq

1,57

= 4,9

Nc

6,49

Ng

0,60

0,42

x014.png

10

Nq

2,47

2,16

= 9,8

Nc

8,34

6,57

Ng

1,35

1,02

0,61

x015.png

15

Nq

3,94

3,45

2,84

= 14,5

Nc

10,98

9,13

6,88

Ng

2,88

2,18

1,47

0,82

x016.png

20

Nq

6,40

5,56

4,64

3,64

= 18,9

Nc

14,84

12,53

10,02

7,26

Ng

5,87

4,50

3,18

2,00

1,05

x017.png

25

Nq

10,66

9,17

7,65

6,13

4,58

= 22,9

Nc

20,72

17,53

14,26

10,99

7,68

Ng

12,39

9,43

6,72

4,44

2,63

1,29

x018.png

30

Nq

18,40

15,63

12,94

10,37

7,96

5,67

= 26,5

Nc

30,14

25,34

20,68

16,23

12,05

8,09

Ng

27,50

20,58

14,63

9,79

6,08

3,38

x019.png

35

Nq

33,30

27,86

22,77

18,12

13,94

10,24

= 29,8

Nc

46,12

38,36

31,09

24,45

18,48

13,19

Ng

66,01

48,30

33,84

22,56

14,18

8,26

4,30

x020.png

40

Nq

64,19

52,71

42,37

33,26

25,39

18,70

13,11

= 32,7

Nc

75,31

61,63

49,31

38,45

29,07

21,10

14,43

Ng

177,61

126,09

86,20

56,50

32,26

20,73

11,26

5,45

x021.png

45

Nq

134,87

108,24

85,16

65,58

49,26

35,93

25,24

16,82

= 35,2

Nc

133,87

107,23

84,16

64,58

48,26

34,93

24,24

15,82

1. jId Ng, NqNc . 2. , , (19)

g1g¢I — , /3 (/3), ( );

cI — , (/2);

d— , ( d, , , );

xg, xq, x — , :

xg = 1- 0,25/h; xq = 1+ 1,5/h;

xc = 1 +0,3/h, (17)

h = l/b;

l b — , l¢b¢, (13).

h = l/b< 1, (17) h = 1.

d

tgd = Fh/Fv, (18)

FhFvF .

(16) ,

tgd< sinjI. (19)

: 1. (16) .

2. (19) , (. 2.63).

2.63.

x022.png (20)

åFs,aåFs,r — , ;

gg — , (11).

2.64. ( ), :

) ;

) , 0,5R (R — , . 2.41 — 2.48);

) ;

) , , . 2.65.

2.65. ( 0,75b), (. 2.61), .

,/ (/), —

nu = b¢[q + (1 + pa + cosa)cI], (21)

b¢ — , (12), ;

q — , , (/2);

I — , (14), (/2);

p =3,14;

a -, ,

a = arcsin(fh/b¢cI), (22)

fh — 1 , , / (/).

(21) ,

fh£b¢cI.(23)

(l£ 3b) (16), jI = 0 x = 1+ 0,11h.

, , (. 2.63).

2.66. , .

2.67. , ( ), , , , .., :

) (. 2.68);

) , (. 2.69);

) , (. 2.70).

, (. 2.71).

. 1.1 2.1.

2.68. , , :

) , , ( , , , , , , ..);

) , , , — , ..;

) (,);

) , ( , , , , , ..).

2.69. ( ) :

) ( , , , , , , , ..);

) ( ) , , ..;

) ( );

) (, ,, );

) (, );

) ( , ..).

2.70. , , :

) ;

) , , — , ( , , ..);

) ( ) ;

) .

. ( , ..)

2.71. , ,:

— ( , , , ..);

(, );

, , , (, );

— ;

.

3.1. , , , , — () .

3.2. , , :

) — () ;

) .

:

— (Sr³ 0,8);

weq, w, w³wp, , w<wp.

3.3. :

esl — ;

psl — , ;

wsl — , .

eslpsl 2.

3.4. , , :

) ssl,p, , ;

) ssl,g, , , psl , ;

) Dssl;

) usl .

. esl³ 0,01 2.

3.5. : — ; — ; , ; ; , , ..; ( , , ); , (.3.2, ); , , .

, , ( BwHsl) ssl,g, (Bw<Hsl) s¢sl,g (.. 17 2).

. .

3.6. , , , :

I — , , 5 ;

II — , 5 .

3.7. , , . 2.

. , — . 3.2 — 3.5.

3.8. , , (. 3.2, ) , () . 3.123.13.

( ) , — , (. 3.2).

3.9. (. 3.2,) :

) psl ;

) , (7) (jII II) .

R (7) (. 3.2).

3.10. , , R0, . 43.

R0 III, .

3.11. I , psl.

3.12*. (. 3.2) :

) (. 2.69 3.13);

) , (. 2.67 3.14);

) , , (. 2.67 — 2.71).

II , .

, , , . 1.1.

. 1. ( ) I , 2/3 , , 50 % .

2*. , 4, , . 3.12, :

i = 0,008 — , , ;

iu = 0,005 — .

3.13. :

) , , , , ;

) — , , , .

3.14. :

I — ;

II — , .

4.1., , — .

— .

, (, ), — ( ), (, ).

4.2.psw, wsw, eswesh.

2.

4.3. , , :

— ;

( );

— — ( );

.

. , .

4.4. , , . 2.

2.

. , .

, (), 4 . 2.55.

4.5.eswesh . 4.3 .

eswesh , (1) vg = 1.

4.6. , , . 2.67 — 2.71:

;

;

;

;

.

5.1., (, ) , , , , , .

, , , .

5.2. , , .

.

5.3. , , . 2 , , . .

. , 40%.

5.4. , , .

< 5 (50 /2) , .

5.5. , , . 2.67 — 2.71:

;

,, ..;

() ( );

.

5.6. . 5.3. , , , .

6.1. , — , , :

— — ;

( ) ;

;

> 0,6 Sr< 0,7.

6.2. . () .

, : ; — ; 0,1 2 .

6.3. , , . 2. , . 3.

6.4. , , . 2.67 — 2.71:

, , , ;

, , .

6.5. . , ; ; .

7.1. , , , :

ssf;

— , , , ;

;

, .

7.2.esf, , , , — (- ).

— .

7.3.esf 2.

esf , (1) gg = 1.

7.4. , , . 2. , . 3 4.

, , .

2.

.

7.5.R , , (7) (jIIII), .

(7) , .

7.6. , , . 2.67 — 2.71:

;

— ;

;

;

;

, , .

8.1. , , , , , , , , .

. , , .

8.2. , , , , . , , .

8.3. , , . 2. , I >0,1, . 3 — 5.

, () .

8.4. , . 2.412.48.

, , R0 3.

R0 III .

8.5. , , . 2.67 — 2.71:

, , ;

, ;

(, , ..);

;

.

9.1. , , , .

, , , . , , , .

9.2. , , , (1) gg = 1.

Eh 0,5 — 0,65 — .

9.3.R . 2.41- 2.48. g2 (7) , , . 8; — gc2 =1.

9.4. , , , .

1,4R — 1,5R, .

9.5. , . 6, .

8

g2L/H

L/H ³ 4

4 > L/H > 2,5

2,5 ³ L/H > 1,5

L/H £ 1,5

,

1,4

1,7

2,1

2,5

1,3

1,6

1,9

2,2

1,1

1,3

1,7

2,0

— — IL£ 0,5

1,0

1,0

1,1

1,2

, IL>0,5

1,0

1,0

1,0

1,0

, , .

9.6. , , :

(, , — ..);

( , , );

( , ).

, , .

. .

9.7. , <10 (110 /2), .

, , .

9.8. , ,:

) , ;

) ;

) , ;

) ;

) , ;

) .

10.1. , 7, 8 9 , .

7 .

10.2. , , .

( ) . 2.

10.3. , ,

Na£gc,eqNu,eq/gn, (24)

Na — ;

Nu,eq — ;

gc,eq — , 1,0;0,8; 0,6 I, II III , , 1, 2 3, g,eq 0,85; 1,0 1,15 ( );

gn — , . 2.58.

.

10.4. .

10.5. :

;

,

bc = 1,5(b — 2);

, , .

10.6. , I II , , , , .

, III , (. 2.69).

10.7. (4), : 7 — 2, 8 — 4 9 — 7.

11.1. 1 .

. , , , , .

11.2. . 2.122.14.

gg . 1, , jn , — 0,5 < IL£ 0,75, 0,5 < IL£1,0.

. 9.

11.3. . .

4.

11.4. , , , . ( ) .

9

gg

rI

jI

cI

1,0

1,1

4,0

IL£ 0,25, IL£0,5

1,0

1,1

2,4

IL>0,25, IL > 0,5

1,0

1,1

3,3

11.5. , ( )

FnGncosb£gcR¢0A0, (25)

Fn — , ();

Gn — , ();

b — , .;

g — , . 11.6;

R¢0 — , (/2), . 6 3;

A0 — , , 2 (2).

11.6. g (25)

g = g1g2g3g4,

g1 =1,2; 1,0 0,8 — ( ), 5; 2,5 1,5 ; g1 ;

g2 = 1,0 g2 = 1,2 — ;

g3 =1,0; 0,8 0,7 — : ; , -, ; ;

g4 =1,0 1,15 — : , ; , .

11.7. R — (7) g2 = 1.

1,2R.

11.8. ( )

F gfGncosb£gcFu,a/gn, (26)

F — , ();

gf — , 0,9;

Gn — (), ();

b — , .;

g — , ;

Fu,a — , (), . 11.9;

g — , :

…………………………………………………………. 1,0;

…………………………………. 1,2;

( )…………………………………… 1,3;

( ) , 1,7.

11.9. Fu,a

Fu,a = gbf(VbfVf)cosb + c0[A1cos(j0b/2) + A2cos(j0 + b/2) + 2A3cosj0], (27)

gbf — , /3(/3);

Vbf -, 3 (3), , , () v1, :

v1 = j0 + b/2;

v2 = j0b/2;

v3 = v4 = j0;

Vf — , , 3(3); Vf = 0;

A1, 2 3 — , 2 (2), , ();

0j0 — , (/2), , ., :

0 = hI; j0 = hjI; (28)

IjI — , . 11.2;

h — , . 10.

10

h , /3

1,55

1,7

,

0,5

0,8

IL£ 0,5

0,4

0,6

. η , 0,5 < IL£0,75 0,5 < IL£1 15 %.

12.1. , , -, .

12.2. .

.

, — 2.

,, .

, .

12.3. IL> 0,6, , , .

12.4. , . 2.122.14, a = 0,98, a = 0,9.

12.5. . 2.25 — 2.33 .

, 2,5 2,0 — .

1 .

Rc > 50 (500 /2) 0,1 , Rc£ 50 (500 /2) — 0,25 .

. , .

12.6. . 2 dw£df + 2 . . 2 , , 2 , 0,25 . .

2 .

, , .2, 1 .

. 2 .

12.7. . .

.

12.8. ( ) — .

13.1. , , — (. 2.35) .

13.2. :

, .. ;

, , , , .

— () — , , , .

13.3. , , :

;

;

() ;

;

.

13.4. , . 13.3, , , , .

13.5. , , . 1.1.

.

.

13.6. , , . 2.

(, .), , .

13.7. : , -, .

13.8. :

-;

, ..;

;

(, , ..).

14.1. , , , , . .

14.2. — , , -, .

, .

14.3. :

efh — ;

rfh, ;

tfh , .

, , . .

14.4. , , . 2 .

14.5. .

14.6. ( ) .

. III , — 1,7 .

14.7. , , 4 .

14.8. , , , , . 2.67 — 2.71- , -.

, , .

15.1. , , (, ), — , , , .

, , .

. ( I ), .

15.2. , , ,.. , , — .

15.3. , III , .

15.4. , , . 2.

, . 5. .

15.5. R . 2.41 — 2.48. (jII II) .

15.6. , , , .

15.7. , , . 2.67- 2.71 :

( , , , , .);

;

.

16.1. .

( ) .

. .

16.2. :

, (,, );

( );

( ).

— .

16.3. :

k 0,5 80 /, k³ 0,2 / Sr£ 0,7;

— 0,01 / × 2; k³ 40 /, .

16.4. ( IL³ 0,5 ), 0,02 0,15 I .

. III .

16.5. Sr£ 0,5.

16.6. — , , — , . .

16.7. (, -, -, — .), .

.

16.8. — .

16.9. , — — , , . 2 .

(,) .

16.10. , 0,6 1,0 , , 2.02.03-85.

16.11. .

.

16.12. .

16.13. .

16.14. , .

17.1. .

17.2. . .

(), .

, , . , .

1 — 2 % , — 0,5 % .

17.3. — :

;

;

;

;

, , ;

, ;

.

17.4. , — .

17.5. — , , , , 24586-81.

17.6. 0,35 10 0,20 — 0,25 — .

17.7. 30- 40 % , .

17.8. 1,0 — 1,5 . 2 — 3 .

0,6 .

17.9. 3 .

(, ).

.

17.10. () :

10 % 100;

20 % 100 ;

— 20 % 25 %.

17.11. — . -.

17.12. .

.

17.13. ( ) .

17.14. (, .), .

18.1. () () , , .

18.2. , . 1.1, , , , , .

, .

18.3. , , , () , , , 2.06.14-85.

18.4. :

, , ;

, , .

() , ().

18.5. , .

18.6. .

() . , , . .

18.7. 100 % ( ) 50 % — .

18.8. .

18.9. (, ) , , ( , ..).

18.10. K ³ 2 /. K< 2 / , , .

18.11. ( ) :

;

( , );

— , .

18.12. () , ..

18.13. 2 /.

18.14. ( , , , ) , .

18.15. , , .

18.16. , 0,1 /.

18.17. , , .

2.06.03-85.

18.18. , 2.04.03-85, — 2.04.02-84.

1. , . 1 — 3, . 2.16.

2. . 1 , 20 % 5 % (, .), , Sr.

1

n, (/2), jn,., , (/2),

,

0,45

0,55

0,65

0,75

cn

2 (0,02)

1 (0,01)

jn

43

40

38

50 (500)

40 (400)

30 (300)

cn

3 (0,03)

2 (0,02)

1 (0,01)

jn

40

38

35

50 (500)

40 (400)

30 (300)

cn

6 (0,06)

4 (0,04)

2 (0,02)

jn

38

36

32

28

48 (480)

38 (380)

28 (280)

18 (180)

cn

8 (0,08)

6 (0,06)

4 (0,04)

2 (0,02)

jn

36

34

30

26

39 (390)

28 (280)

18 (180)

11 (110)

2

n, (/2), jn,., —

,

0,45

0,55

0,65

0,75

0,85

0,95

1,05

0 £IL£ 0,25

cn

21 (0,21)

17 (0,17)

15 (0,15)

13 (0,13)

jn

30

29

27

24

0,25 < IL £ 0,75

cn

19 (0,19)

15 (0,15)

13 (0,13)

11 (0,11)

9 (0,09)

jn

28

26

24

21

18

0 < IL£ 0,25

cn

47 (0,47)

37 (0,37)

31 (0,31)

25 (0,25)

22 (0,22)

19 (0,19)

jn

26

25

24

23

22

20

0,25 < IL £ 0,5

cn

39 (0,39)

34 (0,34)

28 (0,28)

23 (0,23)

18 (0,18)

15 (0,15)

jn

24

23

22

21

19

17

0,5 < IL£ 0,75

cn

25 (0,25)

20 (0,20)

16 (0,16)

14 (0,14)

12 (0,12)

jn

19

18

16

14

12

0 < IL £ 0,25

cn

81 (0,81)

68 (0,68)

54 (0,54)

47 (0,47)

41 (0,41)

36 (0,36)

jn

21

20

19

18

16

14

0,25 < IL £ 0,5

cn

57 (0,57)

50 (0,50)

43 (0,43)

37 (0,37)

32(0,32)

jn

18

17

16

14

11

0,5 < IL£ 0,75

cn

45 (0,45)

41 (0,41)

36 (0,36)

33 (0,33)

29 (0,29)

jn

15

14

12

10

7

3

3. — . 2 3 , 5 % Sr³ 0,8.

4. , . 1 — 3, ,j .

, ILSr , . 1 — 3, , j .

,jn , ILSr .1 — 3, , ILSr .

5. , j . 1 — 3 , ILSr (. 2.12).

1

_____________

1 , , :

— (), — (), , — (/2), — /3(/3).

1.s (. 2.40)

x023.png (1)

b — , 0,8;

szp,ii— , zi-1zi , (. . 2 — 4);

hiEii— ;

— , .

2 , . 1.

. , .

_____________

2 .

2.z : szp — , , szp,c — , , :

szp = ap0; (2)

szp,c = ap0/4; (3)

x024.jpg

. 1.

DL — ; NL — , FL — , WL — , .- ; ddn — ; b — ; — , 0 — ; szgszg,0z ; szpszp,0z ; —

a — , . 1 , , : x = 2z/bszpx = z/bszp,c;

0 = — szg,0 — ( b ³ 10 0 = );

— ;

szg,0 — ( szg,0 = dn, szg,0 = gdn, — , , d dn . 1).

1

a

z = 2z/b

a

h = l/b,

(h³ 10)

1,0

1,4

1,8

2,4

3,2

5

1,000

1,000

1,000

1,000

1,000

1,000

1,000

1,000

0,4

0,949

0,960

0,972

0,975

0,976

0,977

0,977

0,977

0,8

0,756

0,800

0,848

0,866

0,876

0,879

0,881

0,881

1,2

0,547

0,606

0,682

0,717

0,739

0,749

0,754

0,755

1,6

0,390

0,449

0,532

0,578

0,612

0,629

0,639

0,642

2,0

0,285

0,336

0,414

0,463

0,505

0,530

0,545

0,550

2,4

0,214

0,257

0,325

0,374

0,419

0,449

0,470

0,477

2,8

0,165

0,201

0,260

0,304

0,349

0,383

0,410

0,420

3,2

0,130

0,160

0,210

0,251

0,294

0,329

0,360

0,374

3,6

0,106

0,131

0,173

0,209

0,250

0,285

0,319

0,337

4,0

0,087

0,108

0,145

0,176

0,214

0,248

0,285

0,306

4,4

0,073

0,091

0,123

0,150

0,185

0,218

0,255

0,280

4,8

0,062

0,077

0,105

0,130

0,161

0,192

0,230

0,258

5,2

0,053

0,067

0,091

0,113

0,141

0,170

0,208

0,239

5,6

0,046

0,058

0,079

0,099

0,124

0,152

0,189

0,223

6,0

0,040

0,051

0,070

0,087

0,110

0,136

0,173

0,208

6,4

0,036

0,045

0,062

0,077

0,099

0,122

0,158

0,196

6,8

0,031

0,040

0,055

0,064

0,088

0,110

0,145

0,185

7,2

0,028

0,036

0,049

0,062

0,080

0,100

0,133

0,175

7,6

0,024

0,032

0,044

0,056

0,072

0,091

0,123

0,166

8,0

0,022

0,029

0,040

0,051

0,066

0,084

0,113

0,158

8,4

0,021

0,026

0,037

0,046

0,060

0,077

0,105

0,150

8,8

0,019

0,024

0,033

0,042

0,055

0,071

0,098

0,143

9,2

0,017

0,022

0,031

0,039

0,051

0,065

0,091

0,137

9,6

0,016

0,020

0,028

0,036

0,047

0,060

0,085

0,132

10,0

0,015

0,019

0,026

0,033

0,043

0,056

0,079

0,126

10,4

0,014

0,017

0,024

0,031

0,040

0,052

0,074

0,122

10,8

0,013

0,016

0,022

0,029

0,037

0,049

0,069

0,117

11,2

0,012

0,015

0,021

0,027

0,035

0,045

0,065

0,113

11,6

0,011

0,014

0,020

0,025

0,033

0,042

0,061

0,109

12,0

0,010

0,013

0,018

0,023

0,031

0,040

0,058

0,106

: 1. . 1 : b — , l — .

2. , , a x025.png.

3. xha .

3.szp,az , ( , 0), szp,cj (. 2)

x026.png (4)

x027.jpg

. 2. szp,a

— 1 2, — szp,cj (4) j

4.szp,nfz , ,

x028.png (5)

k — .

5.szg , z ,

x029.png (6)

— , ;

dn — — . . 1;

gihii— .

, , , .

szg , .

6.z= , szp =0,2szg ( szpz= , , . 24; szg — , . 5).

< 5 (50 /2) z = , szp =0,1szg.

7. (. . 2.40 . 3)

x030.png (7)

— ( b< 10 = p0— .. 2);

b— ;

kk -, . 2 3;

— , , . 8;

kiki1 -, . 4 , , i

zi= 2zi/bzi-1 = 2zi-1/b;

Eii— .

x031.jpg

. 3.

. (7) , . .

2

k

z¢ = 2/b

k

0 < £ 0,5

1,5

0,5 < £ 1

1,4

1 < £ 2

1,3

2 < £ 3

1,2

3 < £ 5

1,1

> 5

1,0

3

k

, (/2)

kb, ,

b < 10

10 £ b £ 15

b > 15

< 10 (100)

1

1

1

³10 (100)

1

1,35

1,5

8. (. 3) , .2.40, E³ 100 (1000 /2), () b³ 10 ³ 10 (100 /2)

= (0+ yb)k, (8)

4

k

z = 2z/b

k

h = l/b,

(h³ 10)

1

1,4

1,8

2,4

3,2

5

0,0

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

0,4

0,090

0,100

0,100

0,100

0,100

0,100

0,100

0,104

0,8

0,179

0,200

0,200

0,200

0,200

0,200

0,200

0,208

1,2

0,266

0,299

0,300

0,300

0,300

0,300

0,300

0,311

1,6

0,348

0,380

0,394

0,397

0,397

0,397

0,397

0,412

2,0

0,411

0,446

0,472

0,482

0,486

0,486

0,486

0,511

2,4

0,461

0,499

0,538

0,556

0,565

0,567

0,567

0,605

2,8

0,501

0,542

0,592

0,618

0,635

0,640

0,640

0,687

3,2

0,532

0,577

0,637

0,671

0,696

0,707

0,709

0,763

3,6

0,558

0,606

0,676

0,717

0,750

0,768

0,772

0,831

4,0

0,579

0,630

0,708

0,756

0,796

0,820

0,830

0,892

4,4

0,596

0,650

0,735

0,789

0,837

0,867

0,883

0,949

4,8

0,611

0,668

0,759

0,819

0,873

0,908

0,932

1,001

5,2

0,624

0,683

0,780

0,844

0,904

0,948

0,977

1,050

5,6

0,635

0,697

0,798

0,867

0,933

0,981

1,018

1,095

6,0

0,645

0,708

0,814

0,887

0,958

1,011

1,056

1,138

6,4

0,653

0,719

0,828

0,904

0,980

1,041

1,090

1,178

6,8

0,661

0,728

0,841

0,920

1,000

1,065

1,122

1,215

7,2

0,668

0,736

0,852

0,935

1,019

1,088

1,152

1,251

7,6

0,674

0,744

0,863

0,948

1,036

1,109

1,180

1,285

8,0

0,679

0,751

0,872

0,960

1,051

1,128

1,205

1,316

8,4

0,684

0,757

0,881

0,970

1,065

1,146

1,229

1,347

8,8

0,689

0,762

0,888

0,980

1,078

1,162

1,251

1,376

9,2

0,693

0,768

0,896

0,989

1,089

1,178

1,272

1,404

9,6

0,697

0,772

0,902

0,998

1,100

1,192

1,291

1,431

10,0

0,700

0,777

0,908

1,005

1,110

1,205

1,309

1,456

11,0

0,705

0,786

0,922

1,022

1,132

1,233

1,349

1,506

12,0

0,720

0,794

0,933

1,037

1,151

1,257

1,384

1,550

. zhk .

0 y — , : — 9 0,15; — 6 0,1;

kp, : kp = 0,8 = 100 (1 /2); k = 1,2 = 500 (5 /2), — .

— ,

H = Hs + hcl/3, (9)

Hs , (8) , ;

hcl — , l — , (8) , — .

, (8) (9), <10 (100 /2), 0,2H. , < 10 (100 /2), .

9.i

x032.png (10)

v — ( v . 10); v . 11;

k — , . 5;

N — ;

— ;

— , ; x033.png;

k — , (. 2.40) ³ 10 ³ 10 (100 /2) . 3.

5

k

h = l/b

kz¢ = 2/b,

0,5

1

1,5

2

3

4

5

¥

x034.jpg

1

0,28

0,41

0,46

0,48

0,50

0,50

0,50

0,50

1,2

0,29

0,44

0,51

0,54

0,57

0,57

0,57

0,57

1,5

0,31

0,48

0,57

0,62

0,66

0,68

0,68

0,68

2

0,32

0,52

0,64

0,72

0,78

0,81

0,82

0,82

3

0,33

0,55

0,73

0,83

0,95

1,01

1,04

1,17

5

0,34

0,60

0,80

0,94

1,12

1,24

1,31

1,42

10

0,35

0,63

0,85

1,04

1,31

1,45

1,56

2,00

x035.jpg

1

0,28

0,41

0,46

0,48

0,50

0,50

0,50

0,50

1,2

0,24

0,35

0,39

0,41

0,42

0,43

0,43

0,43

1,5

0,19

0,28

0,32

0,34

0,35

0,36

0,36

0,36

2

0,15

0,22

0,25

0,27

0,28

0,28

0,28

0,28

3

0,10

0,15

0,17

0,18

0,19

0,20

0,20

0,20

5

0,06

0,09

0,10

0,11

0,12

0,12

0,12

0,12

10

0,03

0,05

0,05

0,06

0,06

0,06

0,06

0,07

x036.jpg

0,43

0,63

0,71

0,74

0,75

0,75

0,75

0,75

. k , = ¥.

10.v : — 0,27; -0,30; — 0,35; — 0,42.

11. ( ) (ohranatruda.ru x037.png) :

x038.png (11)

x039.png (12)

ii— ; i = szp,ihi (. . 1), — i = kiki1 (.. 7);

Ei, vi, hi — , i— ;

— , . 8;

— , v .

12.ssl (. . 3.23.5),

x040.png (13)

esl,ii— , . 13;

hii— ;

ksl,i — , . 14;

— , hsl, . 16.

13.esl

x041.png (14)

hn,phsat,p — (w = wsat) , = szp + szg — ; (. . 3.4 3.8);

hn,g — = szg.

(wsl£w<wsat) — sl

x042.png (15)

w — ;

wsat — , ;

wsl — (. 3.3);

esl — , (14).

14*.ksl,i, (13):

b³ 12 — 1 ;

b³ 3 —

ksl,i = 0,5+ 1,5(p psl,i)/p0, (16)

— , (/2);

psl,ii-, (/2), . 15;

0 — , 100 (1 /2);

3 < b< 12 — ksl,i, b = 3 b = 12 .

ksl = 1 sl< 15 ksl =1,25 Hsl³ 20, Hslksl .

15.psl , :

— , esl 0,01;

— , -;

— , .

16.hsl (. 4):

hsl = hsl,pssl,p(. 3.4), , sz = szp + szg = psl (.4, ) , sz , sz,min>psl (. 4, );

hsl = hsl,gssl,g (. 3.4, 3.5), .. zg, sz = pslsz , sz,min > psl, .

x043.png

. 4.

ssl,g ( 5 ), ssl,phsl,p (I ); , , — ssl,ghsl,g, zg (II ); — , hn; — ; — ; 1szg; 2 sz = szp + szg; 3psl; Hsl — ( ); d

17.s¢sl,g ( BwHsl)

x044.png (17)

ssl,g — , . 12.

,

18.hsw

x045.png (18)

esw,ii-, . 19;

hii— ;

ksw,i — , . 20;

— , .

19.esw :

esw = (hsathn)/hn, (19)

hn , , sz,tot ( sz,tot . 21);

hsat — , ;

esw = k(weqw0)/(1 + e0), (20)

k— , ( k = 2);

weq — () ;

w0 0 — .

20.ksw, (18), sz,tot , 0,8 sz,tot = 50 (0,5 /2) 0,6 sz,tot = 300 (3 /2), sz,tot — .

21.sz,totz (. 5)

sz,tot = szp + szg + sz,ad, (21)

szp, szg — ;

sz,ad — , ,

sz,ad = kgg(d + z), (22)

kg — , . 6.

6

kg

(d + z)/Bw

kgLw/Bw,

1

2

3

4

5

0,5

1

0,58

0,50

0,43

0,36

0,29

2

0,81

0,70

0,61

0,50

0,40

3

0,94

0,82

0,71

0,59

0,47

4

1,02

0,89

0,77

0,64

0,53

5

1,07

0,94

0,82

0,69

0,77

22. zw (.5):

) , sz,tot (. 21) sw;

) — — ( sw = 5).

23.ssh

x046.png (23)

x047.jpg

. 5.

esh,i — i-, . 24;

hii— ;

ksh, 1,3;

— , , . 25.

24.

esh = (hnhd)/hn, (24)

hn — ;

hd .

25.Hsh , 5 .

Hsh .

26.ssf , ,

x048.png (25)

esf,ii— , szpszg, . 27;

hii— ;

— , .

27.esf:

)

esf = ssf,p/dp, (26)

ssf,p

p = szp + szg;

dp — ;

) —

esf = (hsat,phsf,p)/hng, (27)

hsat,p — ( ) = szp + szg;

hsf,p — .

hngpt = szg.

1. R0, . 1 -5, . R0R¢0 . 2.42 . 1, . 3.10 . 4, . 8.4 . 5 . 11.5 . 6.

2. IL (.1 — 3), rdSr (. 4), Sr (. 5), l (.6) R0R¢0 .

3.R0 (.1 — 5) , b0 = 1 d0 = 2.

R0 (. 2.42, 3.10 8.4) R, (/2), :

d£ 2 (200 )

R= R0[1 + k1(bb0)/b0]´(d + d0)/2d0; (1)

d> 2 (200 )

R= R0[1 + k1(bb0)/b0] + k2II(dd0), (2)

b d — , ();

II — , , /3 (/3);

k1 — , , , , k1 = 0,125, , , k1 = 0,05;

k2 — , , , k2 =0,25, k2 = 0,2 k2 = 0,15.

. £ 20 db³ 2 , d = d1 + 2 [ d1 — , (8) ]. > 20 d = d1.

1

R0

R0, (/2)

() :

600 (6)

— :

IL£ 0,5

450 (4,5)

0,5 < IL£ 0,75

400 (4)

() :

500 (5)

— :

IL£ 0,5

400 (4)

0,5 < IL£ 0,75

350 (3,5)

2

R0

R0, (/2),

600 (6)

500 (5)

500 (5)

400 (4)

:

400 (4)

300 (3)

300 (3)

200 (2,0)

:

300 (3)

250 (2,5)

200 (2)

150 (1,5)

150 (1,5)

100 (1)

3

R0 -()

R0, (/2),

IL = 0

IL = 1

0,5

300 (3)

300 (3)

0,7

250 (2,5)

200 (2)

0,5

300 (3)

250 (2,5)

0,7

250 (2,5)

180 (1,8)

1,0

200 (2)

100 (1)

0,5

600 (6)

400 (4)

0,6

500 (5)

300 (3)

0,8

300 (3)

200 (2)

1,1

250 (2,5)

100 (1)

4

R0

R0, (/2),

rd, /3

rd, /3

1,35

1,55

1,60

1,70

300 (3)

150 (1,5)

350 (3,5)

180 (1,8)

200 (2)

250 (2,5)

350 (3,5)

180 (1,8)

400 (4)

200 (2)

250 (2,5)

300 (3)

. R0, Sr£ 0,5, — R0, Sr³ 0,8, .

5

R0

R0, (/2)

, , .. Sr

, , , , .. Sr

Sr£0,5

Sr³0,8

Sr£0,5

Sr³ 0,8

,

250 (2,5)

200 (2,0)

180 (1,8)

150 (1,5)

:

250 (2,5)

200 (2,0)

180 (1,8)

150 (1,5)

180 (1,8)

150 (1,5)

120 (1,2)

100 (1,0)

:

150 (1,5)

120 (1,2)

120 (1,2)

100 (1,0)

120 (1,2)

100 (1,0)

100 (1,0)

80 (0,8)

: 1 R0I£ 0,1.

2. R0 0,8.

6

R¢0

l = d/b

R’0, (/2)

IL£ 0,5 , /3

, /3

1,55

1,70

1,55

1,70

0,8

32 (0,32)

36 (0,36)

32 (0,32)

40 (0,40)

1,0

40 (0,40)

45 (0,45)

40 (0,40)

50 (0,50)

1,5

50 (0,50)

65 (0,65)

55 (0,55)

65 (0,65)

2,0

60 (0,60)

85 (0,85)

70 (0,70)

85 (0,85)

2,5

100 (1,00)

100 (1,00)

. 1 R¢0 0,5 £IL£0,75 0,5 < IL£1,0 — 0,85 0,7.

2 R¢0 0,85.

(Ds/L)u

iu

x049.png( smax,u) ,

1. :

0,002

(8)

0,004

(12)

2. ,

0,006

(15)

3. :

0,0016

0,005

10

0,0020

0,005

10

, ,

0,0024

0,005

15

4. :

0,003

40

,

0,003

30

0,004

40

,

0,004

30

0,004

25

5. , :

H£ 100

0,005

40

100 < H £ 200

1/(2H)

30

200 < H £ 300

1/(2H)

20

H > 300

1/(2H)

10

6. 100 , . 4 5

0,004

20

7. :

0,002

20

,

0,001

10

0,002

0,0025

( )

0,001

8. :

0,003

0,003

-, , ,

0,0025

0,0025

0,002

0,002

. 1 () , . 3 , 0,5 (Ds/L)u.

2. (Ds/L) . 8 L , — .

3. ( 0,1), , 20 %.

4. , , 25 % ( ) 50 % ,

5. , . 1 — 3 , 1,5 .

6. , , .

gf — ;

g — ;

gg — ;

g — ;

g — .

x050.png— ;

;

X— ;

a — () ;

r -;

rd — ;

rbf — ;

— ;

w— ;

wp — ();

wL ;

weq — () ;

wsat — ;

wsl — ;

wsw — ;

wsh ;

Sr — ;

IL ;

g — ;

gsb — ;

psl — ;

psw ;

esl — ;

esw — ;

esh — ;

esf — ;

I — ;

Dpd — ;

— ;

j — ;

— ;

v — ;

Rc — ;

cv — .

,,

F — , ;

f — ;

Fv, Fh — ;

Fs,a, Fs,r -, , ( );

N — ;

— , ;

G— ;

q— ;

— ;

s — ;

t — ;

— ;

sz — ;

szg — , ;

szp — , ( );

R — ( -);

R0 — ( ), 3;

Fu , .

s — ;

ohranatruda.ru— ;

ssl;

hsw ;

ssh ;

ssf ;

Ds — ();

i — ();

v — ;

— ;

su ;

su,s — , ;

su.f — , , .

b — ;

— ;

Bw ( );

l — ;

h = l/b — ;

— ;

L— ;

d, dn, d1 — , ;

db — ;

df, dfn — ;

dw ;

l = d/b — ;

h — ;

;

— ;

Hsl ( );

hsl ;

hsl,p — , ;

hsl,g — , ;

Hcw ;

Hsh — , ;

z — () ;

z = 2z/b — ;

DL — ;

NL — ;

FL— ;

. — ;

B.SL, ;

B.SW ;

B.SH, ;

WL — .

1. . 1

2. . 2

. 2

, . 3

. 4

.. 5

. 7

.. 9

. 16

. 20

3. , . 21

4. , . 24

5. , . 25

6. , . 26

7. , . 27

8. , . 28

9. , . 29

10. , . 31

11. . 32

12. . 34

13*. , . 35

14*. , . 36

15*. , . 38

16*. . 38

17*. . 40

18*. . 41

1. . 43

2. . 46

3. . 57

4. . 60

5. . 61

Влияние участка на параметры фундамента

Особенности при проектировании фундамента с использованием свай даны в СНиП 2.02.03-85:

  • Длина выбирается таким образом, чтобы нагрузка приходилась на прочный слой, прорезая более слабые напластования;
  • На просадочных почвах исследования для проектирования выполняются только специализированными организациями;
  • Буронабивная сваяБуронабивная свая

    Исходя из сложности площадки бурят контрольные скважины с шагом не более 50 метров. На каждый контур отдельного здания не меньше 4 бурений. Допускается 3 скважины для площади подошвы здания до 1300 м².

  • По результатам изучения гидрогеологического режима (подземные воды), составляется прогноз вероятного его изменения при возведении проектируемого сооружения. Все характеристики почв, которые могут меняться при замачивании, принимаются в расчет исходя из полного водонасыщения;
  • В набухающих грунтах установка может проводиться как с полной прорезкой слоя набухания, так и без. В случае полного прохождения с опорой на не набухающие слои, соблюдения СНиП 2.02.01-83, подъем отдельных составляющих фундамента практически исключен;
  • Дополнительно учитывается СНиП 2.01.09-91, когда строительство ведется на подрабатываемых площадях;
  • Обязательно применение СНиП II-7-81* в сейсмических районах.

Проведение инженерно-геологических изысканий может значительно сократиться, если застройщик имеет опыт строительства на данном участке и ранее проводил исследования.

Виды конструкций каркасного дома

В строительстве используют четыре вида конструкций:

планировка дома

Чертеж с размерами и планировка каркасного здания с обозначением основания

  1. Рамная с перекрытием. Еще ее называют «платформа» или «канадская». Каждый слой состоит из площадок. Сборка идет снизу – вверх. На самую нижнюю обвязку, уложенную на фундамент, укладываются балки и лаги перекрытия первого этажа. При помощи фасадных лаг они сбиваются в единый поддон. Стойки каркаса внизу крепятся к лагам, а вверху служат основой для следующего этажного перекрытия. рамная конструкция каркаса
  2. Каркас с неразрезанными стойками. Подпорки, проходящие вертикально через весь каркас, должны быть строго параллельны друг другу.
  3. Стоечно-балочная конструкция. На две параллельные опоры укладываются поперечные балки. Они должны выдерживать максимальную нагрузку. Для длинных перемычек балки берутся стальные.
  4. Каркасно-стоечная конструкция. Схожа со стоечно-балочной. Единственное отличие – стойки устанавливаются сразу в грунт. Это приподнимает здание. каркасно-стоечная конструкция дома

Такой тип каркаса незаменим в заболоченных, подтапливаемых местностях.

Вернуться к оглавлению

Опыт работы — более 10 лет.

Мы занимаемся устройством оснований всех типов и порекомендуем вам самый подходящий вариант в зависимости от условий строительства. А также в кратчайшие сроки составим проект и предоставим вам готовую смету.

Применение для малоэтажных зданий

Мелкозаглубленный фундамент полезен в строительстве малоэтажных строений из камня или блоков. Следующие параметры помогут понять, можно ли использовать МФ в конкретном случае:

  1. Грунт. Он должен обладать минимальным пучением, иначе в скором времени конструкция разрушится. Если наблюдается средняя пучинистость, то бетон дополнительно усиливается арматурой. Монтаж МФ запрещен на сильно пучинистом грунте.
  2. Глубина промерзания почвы. Глубина закладки фундамента составляет до 2 м. Промерзающая зона должна быть выше основания на 30-35 см. Песчано-щебневая подушка в данном случае не учитывается.
  3. Особенности грунта. Он должен обладать достаточно несущей способностью и не относится к зонам подтопления. Фундамент нуждается в нижней и боковой опоре. Если почва регулярно подвергается воздействию грунтовых вод, то основание быстро деформируется. Определить особенности грунта помогут специалисты из соответствующей области.

Если участок соответствует вышеизложенным критериям, то в качестве основы можно выбрать мелкозаглубленный фундамент.

Особенности размещения свай под деревянный дом

Osobennosti-razmeshheniya-svay-pod-derevyannyiy-dom.jpgВ деревянных домах несущими кроме наружных стен могут быть и внутренние. Под них также устанавливаются опоры. Расстояние между сваями фундамента для деревянного дома в месте установки внутренних несущих стен уменьшают примерно на 30% по сравнению с наружным периметром.

Расстояние между сваями фундамента в каркасном доме из дерева не должно превышать трех метров.

Следовательно, под внутренними стенами шаг опор будет равняться:
3 * 0,7 = 2,1 (м)

485427725.jpgВас интересует, что такое электрический теплый пол под плитку?

1. Общие положения

1.1. Основания сооружений должны проектироваться на основе:

а) результатов инженерно-геодезических, инженерно-геологических и инженерно-гидрометеорологических изысканий для строительства;

б) данных, характеризующих назначение, конструктивные и технологические особенности сооружения, нагрузки, действующие на фундаменты, и условия его эксплуатации;

в) технико-экономического сравнения возможных вариантов проектных решений (с оценкой по приведенным затратам) для принятия варианта, обеспечивающего наиболее полное использование прочностных и деформационных характеристик грунтов и физико-механических свойств материалов фундаментов или других подземных конструкций.

При проектировании оснований и фундаментов следует учитывать местные условия строительства, а также имеющийся опыт проектирования, строительства и эксплуатации сооружений в аналогичных инженерно-геологических и гидрогеологических условиях.

1.2. Инженерные изыскания для строительства должны проводиться в соответствии с требованиями СНиП, государственных стандартов и других нормативных документов по инженерным изысканиям и исследованиям грунтов для строительства.

Внесены НИИОСП им. Н.М. Герсеванова Госстроя СССР

Утверждены постановлением Государственного комитета СССР по делам строительства от 5 декабря 1983 г. № 311

Срок введения в действие

1 января 1985 г.

В районах со сложными инженерно-геологическими условиями: при наличии грунтов с особыми свойствами (просадочные, набухающие и др.) или возможности развития опасных геологических процессов (карст, оползни и т.п.), а также на подрабатываемых территориях инженерные изыскания должны выполняться специализированными организациями.

1.4. Результаты инженерных изысканий должны содержать данные, необходимые для выбора типа оснований и фундаментов, определения глубины заложения и размеров фундаментов с учетом прогноза возможных изменений (в процессе строительства и эксплуатации) инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки строительства, а также вида и объема инженерных мероприятий по ее освоению.

Проектирование оснований без соответствующего инженерно-геологического обоснования или при его недостаточности не допускается.

1.5. Проектом оснований и фундаментов должна быть предусмотрена срезка плодородного слоя почвы для последующего использования в целях восстановления (рекультивации) нарушенных или малопродуктивных сельскохозяйственных земель, озеленения района застройки и т.п.

1.6. В проектах оснований и фундаментов ответственных сооружений, возводимых в сложных инженерно-геологических условиях, следует предусматривать проведение натурных измерений деформаций основания.

Натурные измерения деформаций основания должны предусматриваться в случае применения новых или недостаточно изученных конструкций сооружений или их фундаментов, а также, если в задании на проектирование имеются специальные требования по измерению деформаций основания.

Нормативно-законодательная база

ленточный фундамент снип

Если вы будете следовать данной нормативно-законодательной базе, то можете не переживать о надежности вашего строительного проекта

Если вы собираетесь строить ленточный фундамент, то данные ГОСТа и Снип вам обязательно пригодятся:

  • Основы строительных работ по созданию фундаментов из железобетонных плит записаны в Гост 13580-85;
  • Все нормы к фундаментам постройки сведены в Снип 2.02.01.83;
  • Документ о несущих и ограждающих постройках называется Снип 3.03.01-87;
  • Все нормы и требования к возведению фундаментов и других земельных зданиях занесены в Снип 3.02.01-87.

Если вы будете следовать данной нормативно-законодательной базе, то можете не переживать надежности вашего строительного проекта.

Материалы

Виды фундаментов мелкого заложения, определяемые материалом изготовления:

  • железобетонные;
  • бетонные;
  • бутобетонные;
  • из каменных материалов (кирпич, бут).

Бут – это природный материал, представляющий собой куски известняка или гранита, которые имеют довольно большую прочность. Бутобетон – вид бетона, в качестве наполнителя используется бут.

В современном строительстве ФМЗ чаще всего бывают бетонными и железобетонными.

К фундаментам мелкого заложения относят фундаменты с глубиной заложения до 4 м. Деление фундаментов по глубине заложения связано собственно с размером глубины заложения фундамента и с условиями работы грунтового основания под нагрузкой и способами производства работ при их устройстве. У фундаментов мелкого заложения потеря несущей способности грунтового основания связано с образованием около фундамента с одной или с двух сторон холмиков выпирания грунта. Такого явления у фундаментов глубокого заложения не наблюдается. Потеря несущей способности грунтового основания для этих фундаментов вызывает изменение структуры грунта внутри грунтового массива. Кроме того, фундаменты мелкого заложения, как правило, возводят в котлованах, предварительно отрытых на всю глубину заложения фундамента.

Наиболее распространенными в современном строительстве являются железобетонные, бетонные и бутобетонные фундаменты.

Применительно к фундаментам следует применять тяжелый конструкционный бетон со средней плотностью от 2200 до 2500 кг/м3. Допускается применять бетон мелкозернистый средней плотности свыше 1800 кг/м3. Класс бетона по прочности на сжатие рекомендуется применяется не ниже В15. При соответствующем обосновании допускается применение бетона класса В20. Марка бетона по водонепроницаемости назначается в соответствие с СП 52-101 «Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры» [7]. Так, например, при возможном эпизодическом воздействии температуры ниже 0 °С, для фундаментов (конструкция, находящаяся в грунте) марка бетона по водонепроницаемости W не нормируется. При проектировании бетонных и железобетонных фундаментов, предназначенных для эксплуатации в агрессивной среде, марка бетона по водонепроницаемости назначается в соответствие со СНиП 2.03.11-85 «Защита строительных конструкций от коррозии» [6] и должна быть не менее W4.

По способу изготовления различают монолитные бетонные и железобетонные фундаменты и сборные фундаменты. Монолитные фундаменты изготавливаются на строительной площадке, сборные – на строительной площадке монтируются (собираются) из конструкционных элементов, сделанных на предприятиях строительной индустрии. Существуют и смешанные сборно-монолитные фундаменты, когда одна, как правило, нижняя часть фундамента изготавливается непосредственно по месту ее расположения, а другая, верхняя – монтируется.

Под подошвой фундаментов делается специальная подготовка. Рекомендуется под монолитными фундаментами независимо от подстилающих грунтов (кроме скальных) предусматривать устройство бетонной подготовки толщиной 100 мм и выступающей за грани подошвы фундамента на 100 мм. Бетон подготовки под подошвой монолитного фундамента принимается класса В10 [12]. Толщину защитного слоя бетона для рабочей арматуры подошвы фундаментов при наличии бетонной подготовки принимают не менее 40 мм и не менее диаметра стержня рабочей арматуры.

Допускается применение щебеночной или песчаной подготовки с цементной стяжкой.

При обосновании допускается бетонирование фундаментов без подготовки. В этом случае толщину защитного слоя бетона для рабочей арматуры подошвы назначают не менее 70 мм.

При сборных фундаментах устраивают подготовку из песка или цементного раствора.

Для защиты подошв фундаментов, расположенных в уровне агрессивных грунтовых вод (с учетом возможности их повышения), необходимо предусматривать:

· в кислых слабо- и среднеагрессивных средах — устройство щебеночной подготовки толщиной 100—150 мм из плотных изверженных пород с последующей укладкой слоя кислотостойкого асфальта, а в сильноагрессивных кислых средах — дополнительно по кислотостойкому асфальту наклеивать два слоя рулонной изоляции с последующей укладкой слоя кислотостойкого асфальта;

· в сульфатных слабо- и среднеагрессивных средах — устройство щебеночной подготовки толщиной 100—150 мм с проливкой горячим битумом до полного насыщения с последующей подготовкой из бетона или цементно-песчаного раствора или слоя горячей асфальтовой мастики, а для сильноагрессивных сульфатных сред — подготовки из бетона или цементно-песчаного раствора на сульфатостойком портландцементе.

Характеристики агрессивных сред определяются по СНиП 2.03.11.

По характеру работы железобетонные фундаменты могут быть жесткими или гибкими. В жестких фундаментах линия уступов с вертикалью образует угол, который не превышает угол образования пирамиды продавливания от вертикальных нагрузок (рисунок 24). При этом в теле фундамента не возникает значительных растягивающих напряжений.

По форме фундаментов в плане и виду конструкций, опирающихся на фундаменты, фундаменты подразделяют на отдельно стоящие, ленточные под стены здания, ленточные под колонны, сплошные (плитные) под стены здания и сплошные под колонны.

Отдельные фундаменты (рисунок 25) устраивают под колонны и стены. В последнем случае для возведения стен под ними устанавливают фундаментные балки (рисунок 26) или цокольные панели, опирающиеся на фундаменты (рисунок 27).

Ленточные фундаменты под колонны (рисунок 28) воспринимают нагрузку от ряда колонн. Иногда под сетку колонн делают ленточные фундаменты в двух направле­ниях (перекрестные ленты). Ленточные фундаменты устраива­ют для уменьшения давлений на грунты основания и уменьшения неравномерностей осадок отдельных колонн.

Ленточные фундаменты под стены

(рисунок 29) сохраняют геометрию стен здания в плане. В зданиях с подвальными помещениями и техническими подпольями ленточные фундаменты выполняют функцию стен заглубленных помещений.

Сплошные фундаменты

(рисунок 30) устраивают под всем соору­жением или под его частью в виде железобетонных плит под сетку колонн и стен. Такие плиты работают на изгиб в двух взаимно перпендикулярных направлениях. Сплошные фундаменты существенно уменьшают давления на грунты основания по сравнению с отдельными фундаментами и, при значительной толщине фундаментной плиты, способствуют уменьшению неравно­мерности осадки.

Сколько надо бурить

Рассчитаем минимальное количество точек распределения нагрузки на основе со значением несущей способности 4,5 кг/см². Вес постройки, включая весь фундамент, примем равным 140 000 кг. У колонны 40 см подошва составит 60 см. Следовательно, площадь нижней части одного элемента 2826 см². Для распределения всего веса потребуется (140000 : 2826)/4,5 = 11,0089. Всего 11 буронабивных стержней. Для сравнения одна такая опора Ø 40 см из бетона марки 100 выдерживает 40 т (100 кг/см²).

Важно не путать несущую способность бетонного изделия с такой же способностью площадки.

Ленточный фундамент глубина заложения

В зависимости от глубины заложения классифицируют два вида ленточных фундаментов — глубокого и мелкого заложения.

Ленточный фундамент глубокого заложения обустраивается на склонной к морозному пучению почве, из-за выталкивающих нагрузок которой любой другой фундамент бы деформировался. На таком фундаменте могут возводится тяжелые кирпичные дома, здания из сруба либо многоэтажные газобетонные постройки.

Ленточный фундамент глубокого заложения с цокольным этажом
Рис. 1.6: Ленточный фундамент глубокого заложения с цокольным этажом

Совет эксперта! Нижняя точка опорной подошвы фундаментов глубокого заложения всегда размещается на 20-25 сантиметров ниже глубины промерзания грунта.

Существует два вида сил пучения:

  • Вертикальные — наиболее мощные воздействия, которые исходят от слоев почвы, расположенных под опорной подошвой фундамента;
  • Касательное — выталкивающие воздействия, оказываемые в результате трения расширяющейся почвы и боковых стенок основания.

Благодаря такому размещению опорная подошва, расположенная в непромерзающем грунте, не подвергается вертикальным выталкивающим силам пучения. Остаются лишь касательные воздействия, которые нивелируются давлением, оказываемым на основание массой постройки, и никакого серьезного вреда не приносят.

Схема ленточного фундамента глубокого заложения
Рис. 1.7: Схема ленточного фундамента глубокого заложения

Наибольшая экономически обоснованная глубина размещения в грунте ленточных оснований — два с половиной метра. При необходимости превышения этой глубины рационально отказаться от ленточного фундамента и отдать предпочтение основаниям из забивных либо буронабивных свай.

Распределение нагрузки

монтаж свайМонтаж свай

Каждая стойка в отдельности может просесть или быть выдавлена вспучиванием при промерзании грунта. В таком случае произойдет перераспределение нагрузки, нарушение устойчивости здания. Решение проблемы объединяет отдельные столбы в единой связке – ростверке, увязывающем лентой или плитой все элементы. Для этого из верхней части бетонных цилиндров выпускаются края армирующего каркаса. Конструктивное решение должно учитывать количество точек опоры, расстояние между ними в свету, расположение несущих стен. Материалом служит наливной или сборный железобетон, стальной профиль, деревянный брус. Проектируют, исходя из выбранной конструкции будущего дома. Стальное профиль не самый лучший выбор – металл подвергается агрессивному воздействию окружающей среды, поэтому нуждается в постоянном поддержании защитного покрытия. Больше всего достоинств имеет такое решение, как монолитная заливка. Для наборного варианта потребуется подъемный механизм. Да и подвижность у него выше.

Свод правил (СП)

При обустройстве мелкозаглубленного фундамента обязательно учитываются:

  • особенности грунта;
  • предполагаемая нагрузка на него;
  • перепад высоты;
  • глубина промерзания почвы.

Все требования указаны в специальной документации (регламентирование СНиП и ГОСТ). Поэтому опытные строители рекомендуют обратиться за помощью к специалистам, которые знаю все тонкости монтажа МЗФ.

Нормы СНИП к арматуре

устройство ленточного фундамента снипСНиП 52-01-2003 содержит все основные схемы и требования к конструкции постройки из железобетона

СНиП 52-01-2003 содержит все основные схемы и требования к конструкции постройки из железобетона. Также, в нем зафиксированы основные виды деформаций, показатели прочности,  требования к размерам:

  • При выполнении строительных работ по возведению фундамента необходимо использовать арматурное устройство с наличием сертификата качества;
  • Прутья нужно скреплять плотно, чтоб исключить их смещение при заливке раствором;
  • При использовании сварных деталей арматуры разрешено применять метод сварки, который не вызывает изменение форм;
  • Изгиб прутьев должен иметь радиус, который идентичен, зафиксированной его величине в строительном плане;
  • Устройство должно иметь стыки, которые должны совпадать с главным материалом по прочности;
  • Дистанция между вертикальными стержнями ленточного основания определяется согласно их диаметру. Учитываются также виды заполнителя смеси.
  • Шаг, при заливке должен быть больше 25 см;
  • Отрезок между двумя продольными прутьями – не больше 40 см;
  • Расстояние между поперечными прутьями – не больше 30 см;

При вертикальном армировании используются элементы диаметром 12 см, а для продольного – от 10 до 32 см. Стоит отметить, что при поперечном процессе величина должна иметь показатель 7 см.

Как правильно рассчитать расстояние

Существует много разных методик расчета винтовых свай. Большинство из них некорректно и не дают никакого полезного результата. Грамотный расчет можно сделать, руководствуясь СП 50-102-2003, где изложены все необходимые формулы и методики.

Проблема в том, что простых способов не существует, придется производить достаточно сложные вычисления с высокой вероятностью ошибки. Поэтому необходимо обращаться к специалистам или, как минимум, использовать онлайн-калькуляторы, позволяющие получить нужные значения буквально за пару минут и совершенно бесплатно.

ОБРАТИТЕ ВНИМАНИЕ!

Браться самостоятельно за расчет фундамента, не имея соответствующей подготовки и опыта, настоятельно не рекомендуется из-за высокой вероятности ошибок и неправильного употребления различных специальных значений.

Если все-таки необходимо рассчитать шаг опор, следует сначала начертить план свайного поля (или использовать план первого этажа). Сначала сваи расставляют по всем углам и точкам примыкания стен.

После этого по линиям размещения нагрузки (несущих стен) распределяют сваи, исходя из их количества.

Иногда, при равномерном распределении веса по всем опорам, поступают просто — вычисляют общую длину несущих стен и делят ее на расчетное количество свай.

Например:

Вес дома — 300 т. Номинальная нагрузка на сваю — 5 т (ВС-108).

Общее количество свай:

300 : 5 = 60 шт.

Общая длина опорных линий — 40 м.

Тогда расстояние между соседними сваями будет:

60 : 40 = 1,5 м.

Естественные основания

Мы уже упоминали в разделе введение, следует обратить особое внимание на фундаменты под колонны на естественном основании. Что же это такое и в чем особенности?

Дело все в том, что они усложнены в сравнении с обычными основаниями, ведь согласитесь, что на колонну приходится приличная нагрузка, а ее несущая площадь куда меньше, чем у обычной стены.

Итак, 2 основных типа таких оснований:

  • со ступенчатой плитной частью;

snipnaosnovaniyaifundamentichtovklyuchay_FEE8E848.gif

Ступенчатая плитная часть

  • с пирамидальной плитной частью

snipnaosnovaniyaifundamentichtovklyuchay_798CAB64.gif

Пирамидальная плитная часть

Весь этот документ – эта своеобразная инструкция, которая посвящает вас в тонкости постройки таких сооружений.

Тонкости возведения

Когда есть возможность монтировать опорные сваи ниже уровня промерзания грунта, ленточный фундамент мелкого заглубления строят в паре с опорными столбами.

Такой вариант используют в отношении сырых и заболоченных участков, на суглинках, с близко залегающими грунтовыми водами. Это позволяет экономить на опорной конструкции без ущерба её надёжности.

В качестве столбов используют:

  • трубы из стали, защищенные бетонным слоем;
  • железобетонные опоры;
  • асбестоцементные трубы, залитые внутри бетоном.

Необходимо продумать обустройство качественной дренажной системы. В противном случае затраты на обустройство основания не оправдают себя и конструкция со временем будет разрушаться.

Нагрузка на фундамент


Чертеж фундамента из буронабивных свай.

Теперь следует правильно рассчитать точную нагрузку и на фундамент, и на грунт. Фундамент способен выдержать сотни тонн, однако, если сваи рассчитаны не точно, это равносильно гибели здания, так как далее придется совершить ремонт опор, которые и держали фундамент.

Расчеты дома, его массы указаны выше. Расчет плотности и массы грунта для определенного строительного объекта:

  • для глин 2, 74 г / см3;
  • для супесей 2, 70 г / см3;
  • для песков 2, 66 г / см3;
  • для суглинков 2, 71 г / см3.

Точные расчет массы грунта иногда также необходимы, однако за стандарт всегда берут удельную массу, что позволяет примерно узнать массу того или иного грунта. Более того, плотность грунтов не менее важна, так как в последствии если не учесть ее, то и фундамент может “съехать”.

  1. Дисперсные грунты: от 1,3 до 2,4 г/см3.
  2. Метаморфические породы: от 2,5 до 3,5 г/см3.
  3. Аргиллиты и алевролиты: от 2 до 2,5 г/см3.
  4. Песчаники: от 2,1 до 2,65 г/см3.
  5. Известняк: от 2,3 до 2,9 г/см3.

Оптимальное значение

Однозначно указать оптимальное расстояние между соседними сваями винтового фундамента очень сложно. Необходимо учитывать массу специфических факторов, свойственных только данному участку, постройке и прочим условиям строительства и эксплуатации.

Однако, существуют определенные пределы, ограничивающие минимум и максимум шага между винтовыми опорами. По логике, оптимальным расстоянием должно быть среднее значение, однако в реальности ситуация выглядит несколько иначе.

По результатам экспериментов и практических испытаний выявлено, что оптимальным расстоянием является 2 м. Это значение подходит практически ко всем видам и типоразмерам свай, используемых в индивидуальном строительстве.

Оптимальное значение не должно использоваться как некое универсальное число, подходящее в любом случае. Каждый проект должен рассчитываться в индивидуальном порядке.

31

Особенности возведения на пучинистых грунтах

На участке, где грунт склонен к печению, возводят основание только после принятых мер против этого явления. Нужно быть готовым к тому, что потребуется выполнить дорогостоящие и трудоёмкие мероприятия, связанные с земляными работами.

Радикальным способом является смена пучинистого слоя на речной крупнофракционный песок. Для этого обустраивают котлован глубиной значительно ниже уровня промерзания земли, засыпают его толстым песчаным слоем и тщательно утрамбовывают.

Для лёгких сооружений для борьбы с пучением грунта может использоваться метод утепления. Ширина утеплителя подбирается индивидуально и зависит от климата в регионе. Она не должна быть менее глубины промерзания.

Дополнительная информация об особенностях данного типа основания на пучинистых грунтах здесь.

Все работы — под ключ!

По желанию заказчика мы полностью выполним все работы под ключ, начиная с геологических исследований и заканчивая устройством ростверка.

Подведем итоги

Когда строится здание с буронабивным свайным основанием, расстояние от одной опоры до следующей принимается из условий:

  • Не меньше 1 м;
  • От 3 до 6 диаметров сваи;
  • На основании расчета. Нормы относятся к требованиям, а не к рекомендациям;
  • Для нужного значения можно изменить в расчете параметры бетонного столба -площадь основания или боковой поверхности (глубину прохождения грунта);
  • Результат практических исследований отличается от табличных данных;
  • Застройщик, имеющий опыт работы на этом участке, сокращает затраты на подготовительные исследования и минимизирует вероятность просчета.

Сборное основание на песчаных грунтах

Ленточный фундамент, заглубленный до 0,4-0,6 м, на крупнопесчаных стабильных грунтах выполнит роль надёжной основы для большинства видов построек.

Можно рассматривать следующие варианты его устройства:

  • заливка бетоном с армированием;
  • монтаж бетонных блоков;
  • кладка из бутового камня.

Гидроизоляция траншеи поможет набрать бетону прочность при его созревании. Грунт с преобладанием субстрата пылеватого песка подвержен сезонным деформациям и не будет выполнять роль надёжной фундаментной подошвы. МЗЛФ необходимо усилить столбчатыми опорами.

Полезное видео

Предлагаем посмотреть видео по теме статьи:

Рекомендации от профессионалов по расчету железобетонных свай

Эксперты компании ООО «Эндбери» готовы поделиться с вами правилами и формулами при выборе количества опор. Информация поможет вам самостоятельно рассчитать минимальный шаг забивных свай. Вы будете уверенны, что не переплачиваете за работу и получите надежное основание при строительстве загородного дома.

kak-podvesti-fundament-pod-derevyannyiy-dom-sovetyi-spetsialista-02.jpg

Рейтинг
( 1 оценка, среднее 5 из 5 )
Загрузка ...